Nuevo método de cálculo de secciones de cables de baja tensión
El cálculo exacto de la sección de un cable de baja tensión exige tener en cuenta la temperatura real del cable para evitar el subdimensionamiento de la instalación
El cálculo de secciones de cables de baja tensión se realiza cumpliendo tres criterios: criterio térmico, criterio de caída de tensión y criterio de cortocircuito.
El criterio térmico supone que la sección del cable soporte la corriente de diseño que va a pasar por él. En la práctica se elige la sección consultando las tablas del Reglamento Electrotécnico para Baja Tensión (REBT) o de la Guía Técnica de Aplicación del REBT (elaborada y actualizada por el Ministerio de Ciencia y Tecnología, con carácter no vinculante, la primera versión ha sido publicada en septiembre de 2003 y está disponible en formato pdf en la página web del ministerio).
El criterio de caída de tensión exige que la sección del cable sea tal que la caída de tensión en él sea menor que la máxima admisible según el Rebt. La caída de tensión de un cable es proporcional a su longitud y resistividad e inversamente proporcional a su sección. Es práctica habitual tanto en la literatura técnica como en los proyectistas e instaladores calcular la caída de tensión de los distintos tramos de la instalación considerando la resistividad a 20º C, es decir, suponiendo que la temperatura del conductor es 20º C, lo cual es rigurosamente falso en la mayor parte de las ocasiones (no hay más que tocar el aislante de cualquier cable por el que circula corriente). Si el cable conduce una corriente cercana a la máxima admisible puede estar cercano a 70º C (si el aislante es PVC) o a 90º C (si el aislante es XLPE o EPR). A estas temperaturas reales de trabajo la resistividad es mucho mayor y la caída de tensión consecuentemente puede superar la máxima admisible si el cable se ha calculado teniendo en cuenta los 20º C, como suele hacerse habitualmente.
El criterio de cortocircuito exige que cuando se produzca un cortocircuito el cable soporte la corriente (que puede ser muy elevada) durante el tiempo que les cuesta a las protecciones (fusibles o interruptores automáticos) desconectar la instalación. En baja tensión este criterio no suele ser determinante, aunque hay que tenerlo en cuenta.
En el presente artículo se va a exponer un método para el cálculo exacto de las secciones, teniendo en cuenta la temperatura real de trabajo del conductor. Se comparará este método con el tradicional (suponiendo 20º C) y con el método aproximado que supone el caso más desfavorable (el cable a su máxima temperatura admisible). El método tradicional corre el riesgo de subdimensionar la instalación, incumpliendo la caída de tensión admisible, mientras que el aproximado corre el riesgo de sobredimensionar
Caídas de tensión admisibles según el REBT
El Rebt se desarrolla en artículos que son complementados por las Instrucciones Técnicas Complementarias (ITC-BT). Fija unas caídas de tensión máximas admisibles en los distintos tramos de la instalación.
La caída de tensión en la acometida, según ITC-BT-11, será la que la compañía distribuidora tenga establecida para que en la Caja General de Protección (CGP) la tensión esté dentro de los límites de la tensión nominal +/- 7%. Generalmente la caída de tensión en la acometida suele fijarse a un máximo de un 0.5%.
En las ITC-BT-14, 15 y 19 se fija la caída de tensión máxima permisible en la Línea General de Alimentación (LGA), la Derivación Individual (DI) y las Instalaciones Interiores.
En las figuras 1 a 4 se ven las distintas caídas de tensión para los distintos casos. En dichas figuras, CPM es Caja de Protección y Medida (para un solo usuario), CGP es la Caja General de Protección y CC es la centralización de contadores.
Cálculo de secciones por el criterio de caída de tensión admisible según el REBT
El cálculo de la sección para cumplir con la caída de tensión admisible se obtiene, dependiendo de si la instalación es monofásica o trifásica, según: 
Donde P es la potencia (W) que va a circular por la línea, L es la longitud (m) de la línea, r es la resistividad del conductor (?·mm2/m), e la caída de tensión admisible (V), UL la tensión nominal de línea de la red trifásica (400 V) y U la tensión nominal fase-neutro (230 V). En estas fórmulas se han despreciado la caída de tensión debido a las inductancias de los cables y el efecto pelicular, los cuales son despreciables en baja tensión para cables menores de 120 mm2.
Teniendo en cuenta que la resistividad es inversa de la conductividad: ?= 1/c
donde c es la conductividad del conductor (m/?·mm2). Las ecuaciones 1 y 2 pueden escribirse como: 
La resistividad en un material no es constante, sino que depende de la temperatura. Para valores superiores a 20º C, la resistividad se obtiene mediante la ecuación: 
donde ?T es la resistividad del conductor a la temperatura T (?·mm2/m), ?20 es la resistividad del conductor a 20º C (?·mm2/m), a20 es el coeficiente térmico para 20º C (K-1) y ?T es la diferencia de temperaturas (?T = T – 20 ).
Para el cobre, ?20 = 0.018 ?·mm2/m; a20 = 0.00393.
Para el aluminio, ?20 =0.028 ?·mm2 /m; a20 = 0.00403.
Puede observarse que al aumentar la temperatura, aumenta la resistividad y por tanto la caída de tensión (o la sección necesaria para cumplir con la caída de tensión admisible).
Es habitual hacer los cálculos con conductividades. La inversa de la ecuación 5 la dejará en forma de conductividades: 
Para el cobre, c20 = 56 m/?·mm2. Para el aluminio, c20 = 35 m/?·mm2.
Método habitual (considerando el cable a 20º C)
En la literatura técnica así como en la práctica habitual se suele considerar la conductividad del cobre 56 y la del aluminio 35 m/?·mm2 para calcular la sección del conductor según las ecuaciones 3 y 4. La sección por el criterio de caída de tensión se calcula según las ecuaciones 3 o 4 con dichos valores de conductividad, a 20º C. Sin embargo, los cables suelen estar a temperaturas mucho más elevadas, que pueden llegar a 70º C para los cables asilados con PVC cuando por ellos pasa la corriente máxima admisible, y a 90º C para los cables aislados con XLPE o EPR. A esas temperaturas la conductividad es algo menor, y la caída de tensión consecuentemente mayor, con lo que un cable calculado con la conductividad a 20º C, cuando en funcionamiento esté cercano a 70 o 90º C puede que no cumpla el criterio de máxima caída de tensión.
Método aproximado (caso más desfavorable)
La Guía Técnica, en su Anexo 2, indica la forma de realizar el cálculo exacto, mediante un proceso iterativo para obtener la temperatura real del conductor. Sin embargo, consideramos que el método utilizado para el cálculo exacto es algo farragoso, puesto que calcula la caída de tensión unitaria y utiliza tablas (que además sólo aparecen para el aluminio).
No obstante la Guía Técnica también indica un método simplificado, en el que se considerará el caso más desfavorable, es decir, el conductor a la máxima temperatura admisible (70º C para PVC y 90º C para XLPE o EPR), y con la conductividad a esa temperatura se calculará la caída de tensión mediante las ecuaciones 3 o 4.
En la tabla 1 se indican las conductividades del cobre y el aluminio para diversas temperaturas, calculadas mediante la ecuación 6.
Método exacto (considerando la temperatura real del cable)
El proceso para calcular el cable de forma exacta es el siguiente:
1) Calcular la sección para la conductividad correspondiente a la temperatura máxima admisible por el cable, Tmax (70º C si el aislante es PVC y 90º C si el aislante es XLPE o EPR).
2) Con el valor inmediatamente superior de sección comercial, comprobar por criterio térmico (tablas del Rebt o de la Guía Técnica). Si la sección no cumple con el criterio térmico, se elige la que cumpla y el proceso ha terminado (criterio térmico más crítico)
3) Si la sección comercial sí que cumple con el criterio térmico, pasamos a la segunda iteración: bajar a la sección anterior comercial y comprobar si cumple el criterio térmico. Si no cumple, nos quedamos con la inicial. Si cumple, calculamos la temperatura real del conductor con dicha sección, T, mediante la ecuación: 
donde T0 es la temperatura ambiente (40º C al aire, 25º C enterrados), Tmax es 70º C para PVC y 90º C para XLPE o EPR, I es la intensidad por el conductor e Imax es la máxima intensidad admisible por el conductor por criterio térmico.
4) Con el valor de T, calculamos la conductividad para esa temperatura, con en la ecuación 6.
5) Con dicha conductividad calculamos la sección mínima para cumplir con la caída de tensión, según la ecuación 3 o 4.
Ejemplo
Se pretende calcular la sección de la LGA de un edificio con una previsión de car-gas de 80 kW. La longitud de la LGA es de 30 m y los conductores son unipolares de aluminio XLPE, bajo tubo en montaje superficial. Así mismo se va a calcular la sección de una DI de 20 m con conductores unipolares de cobre bajo tubo empotrado en obra que alimenta una vivienda de electrificación elevada (9200 W). El edificio tiene una centralización de contadores única. Estimaremos el factor de potencia 0.85 para la LGA y 1 para la DI. Utilizaremos el método exacto (el simplificado es la primera parte del exacto)
Línea general de alimentación
Intensidad por la línea: I =P / v3 · UL· cos?=80000 / v3 · 400 · 0.85 =135.8 A
Caída de tensión admisible:
0.5 %. e =2 V
Sección por caída de tensión:
La sección superior comercial es 120 mm2, que según la tabla B de la GUÍA-BT-14 (Guía técnica de aplicación) soporta una intensidad de Imax = 223 A > 135.8 : Correcto por criterio térmico.
2ª iteración: La sección inferior de 95 mm2 soporta Imax =192 A > 135.8 : Correcto por criterio térmico. La temperatura real del conductor de 95 mm2 será: T =T0 +(Tmax -T0)·(I / Imax)2 = = 40 +(90 – 40)·(135.8 / 192)2 =65º C. La conductividad para 65º C será: 
La caída de tensión será: 
Es decir, la sección de 95 mm2 no cumple con el criterio de caída de tensión por lo que la sección elegida sería de 120 mm2 (habría que comprobar por criterio de cortocircuito)
El neutro, según la tabla 1 de la GUÍA-BT-14, será de 70 mm2, sin no se prevén grandes desequilibrios y/o armónicos. El tubo, también según la misma tabla, será de 160 mm de diámetro exterior. El cable elegido para la LGA será RZ1-K 0.6/1 kV 3x1x120 / 70 Al.
El conductor de la línea principal de tierra, que irá por la misma canalización, será de 70 mm2, según la tabla 2 de la ITC-BT-19.
Derivación individual.
Intensidad por la línea:
I =P / U · cos?=9200 / 230 ·1 =40 A Caída de tensión admisible: 1 %. e =4 V Sección por caída de tensión: 
La sección superior comercial es 10 mm2. Según la tabla C de la GUÍA-BT-15 soporta una intensidad de Imax =50 A > 40 A: Correcto por criterio térmico.
2ª iteración: La sección de 6 mm2 soporta Imax =36 A < 40 A : No cumple el criterio térmico.
Por tanto elegiremos sección de 10 mm2.
El tubo, según la tabla F de la GUÍA-BT-15, será de 32 mm de diámetro exterior. El cable elegido para la DI será ES07Z1-K 3x1x10 (fase +neutro +cond. protección).
Comparación entre los distintos métodos.
Se ha calculado el mismo ejemplo con los otros dos métodos (el tradicional incorrecto y el simplificado, que es la primera parte del exacto). En la tabla 2 se recogen los resultados.
Conclusiones
Para secciones grandes el método tradicional (suponiendo el conductor a 20º C) puede darnos una sección incorrecta, de forma que se corre el riesgo de subdimensionar la instalación y que la caída de tensión en las condiciones reales de funcionamiento supere la máxima admisible según el REBT. El método simplificado expuesto en la Guía Técnica de Aplicación del REBT puede sobredimensionar la instalación . El método Exacto expuesto aquí calcula de forma exacta la sección, sin sobredimensionar ni subdimensionar.
El método exacto es muy sencillo de automatizar ayudándose de una hoja de cálculo o realizando un sencillo programa informático.
Bibliografía
Reglamento Electrotécnico para Baja Tensión. Real Decreto 842/2002 de 2 de agosto de 2002.
Guía Técnica de Aplicación del REBT. Ministerio de Ciencia y Tecnología. Septiembre 2003. Revisión 1. www.mcyt.es
Manual de Baja Tensión. Siemens. Marcombo Boixareu Editores. 2000.
RESUMEN
En el presente artículo se expone un nuevo método de cálculo de secciones de cables de baja tensión teniendo en cuenta la temperatura real del cable (método exacto). El método tradicional habitualmente utilizado por proyectistas e instaladores (que tiene en cuenta que la temperatura del conductor es de 20º C) puede conllevar un subdimensionado de la instalación, de forma que en las condiciones reales de funcionamiento no cumpla con la caída de tensión exigida por el nuevo REBT. El nuevo método expuesto aquí dimensiona correctamente el cable.
…..CONSULTA …..
Buenos días.
Tengo un apartamento en un edificio de 112 inmuebles de 14 plantas, construido hace 40 años, el cuarto de contadores y el cableado de acometida a los contadores se reformó hace tres años.
Motivado por los años transcurridos y en base a la normativa en la que se contruyo el edificio, las líneas de tensión desde los contadores a los apartamentos son las mismas de hace 40 años, y actualmente se sobrecalientan en base a los consumos que hoy en dia tenemos.
La empresa instaladora dice que para evitar tales recalentamientos y adecuar las intalaciones a la normativa vigente, se necesita sustituir los cables existentes que van desde los contadores a cada una de las viviendas, por tres cables (fase/neutro/tierra) de 10 de seccion, y que discurririan por el mismo tubo coarrugado existente, pues de esta manera no se tendría que hacer obra civil.
Ahora dicha empresa se desdice de lo comprometido y manifiesta que piensa instalar dos cables de 10 de seccion (fase/neutro) y uno de 6 de seccion (tierra), argumentando que así evita la dificultad de poder pasar los tres de la misma seccion de 10, por el tubo corrugado existente.
Mi pregunta, es correcto tener el cable de tierra de seccion inferior a los de fase y neutro, podría generarse algún problema cara a la seguridad y al servicio de suministro, así como podría suponer algún problema administrativo o legislativo ante la compañía de distribucion electrica a la hora de aplicar la normativa vigente.
sin otro particular, reciba un cordial saludo …