Instalación de variadores electrónicos de velocidad
La gama de problemas derivados de la instalación de variadores electrónicos de velocidad para motores asíncronos admite asimismo diferentes soluciones tras hacer un estudio de la red.
La reducción de precio de este tipo de equipos han hecho que sea cada vez más usual su presencia en las aplicaciones industriales o de edificios en las que se requiere una regulación más o menos precisa de la velocidad del proceso. Sin embargo el empleo indiscriminado de este tipo de equipos, sin un estudio previo (sobre todo en los de gran potencia), puede acarrear graves perturbaciones en la red eléctrica:
1) Funcionamiento de los dispositivos de regulación con problemas.
2) Disparo intempestivo de las protecciones diferenciales.
3) Disparo intempestivo de protecciones magnetotérmicas.
4) Elevadas caídas de tensión en el momento del arranque del convertidor.
5) Pérdidas adicionales y calentamientos más altos en las baterías de condensadores.
6) Provocar resonancia en equipos con condensadores.
7) Pérdidas adicionales en máquinas conectadas aguas arriba.
8) Incremento de ruido en transformadores y máquinas eléctricas rotativas.
9) Averías en los transformadores de distribución.
10) Generación de campos adicionales al principal en los motores eléctricos.
11) Efectos parásitos en sistemas de telecomunicaciones.
12) Efectos parásitos en máquinas que funcionan con telemando.
13) Efectos parásitos en el cableado de maniobra.
Todos estos fenómenos son debidos a las interferencias electromagnéticas que provoca el variador. Estas interferencias electromagnéticas se trasmiten sobre dos medios:
- – Interferencias electromagnéticas conducidas a través de la red. Son fundamentalmente los armónicos de intensidad.
- – Interferencias electromagnéticas radiadas, que afectan a los equipos de comunicaciones.
Los diez primeros problemas del listado anterior se pueden considerar debidos a los armónicos de intensidad, ocurren aguas arriba del variador y son generados fundamentalmente por la etapa de entrada del mismo.
Los tres últimos puntos son genera-dos fundamentalmente por la etapa de salida del variador, y son debidos a la emisión de ondas electromagnéticas en el cable que conecta el variador con el motor (hace de antena emisora) y la conmutación de los semiconductores de potencia de la etapa de salida.
En este articulo trataremos fundamentalmente de los armónicos de intensidad.
Diagrama de bloques de un variador electrónico de velocidad
Todos los posibles problemas generados en la instalación de un variador electrónico de velocidad vienen dados por la particular forma de trabajar de estos equipos reguladores. Tal y como se observa en la figura 1, un variador electrónico de velocidad, está compuesto por tres etapas:
- Rectificador de entrada. Convierte la tensión de entrada de alterna senoidal en continua pulsatoria.
- Regulador de tensión. Filtra la tensión pulsante proveniente del rectificador y la regula. El filtrado de la misma puede ser a través de un filtro de corriente (bobina) tal y como se muestra en la figura 1, o de tensión (mediante un o varios condensadores).
- Inversor. La tensión continua regulada proveniente de la etapa intermedia, se convierte en una onda alterna pulsante, generalmente mediante la técnica de modulación de la anchura de impulso (PWM).
Armónicos generados por el rectificador de entrada
Uno de los parámetros que definen un rectificador es su número de pulsos p. Este número de pulsos se define como el número de impulsos positivos de la onda de salida que podemos contabilizar en un periodo de la onda de entrada (en el caso de la corriente de red 20 ms).
Las configuraciones más habituales de rectificadores, independientemente de si estos son controlados o no, son los de la tabla 1.
| Tipo de rectificador | Número de pulsos (p) | Figura |
|---|---|---|
| Monofásico de media onda | 1 | Figura 2 (a) |
| Bifásico de media onda | 2 | Figura 2 (b) |
| Trifásico de media onda | 3 | Figura 2 (d) |
| Bifásico de onda completa | 2 | Figura 2 (c) |
| Trifásico de onda completa | 6 | Figura 3 |
| Exafásico con dos puentes | 12 | Figura 2 (e) |
La expresión que nos da el orden de los armónicos generados por estos rectificadores es:
Donde: n = orden de los armónicos generados p = número de pulsos del rectificador
K = 1, 2, 3, 4, 5………
De forma que para un rectificador de p = 2 pulsos, el orden de los armónicos generados será n = 3, 5, 7, 11…… y para uno de p = 6 pulsos n = 5, 7, 11, 13, 17, 19……
Tomemos como ejemplo el rectificador de la figura 3 (la etapa de entrada de la mayoría de variadores comerciales, de pequeña y mediana potencia, responde a esta configuración tipo) cuyas características podrían ser las siguientes: 
La composición de la onda de intensidad absorbida por este rectificador es la mencionada en la tabla 2.
| n orden | F (Hz) Frecuencia | I (A) Intensidad | % sobre el arm. Fundamental |
|---|---|---|---|
| 1 | 50 | 243,1 | 100,0 |
| 5 | 250 | 48,6 | 20,0 |
| 7 | 350 | 34,7 | 14,3 |
| 11 | 550 | 22,1 | 9,1 |
| 13 | 650 | 18,7 | 7,7 |
| 17 | 850 | 14,3 | 5,9 |
| 19 | 950 | 12,8 | 5,3 |
Y la representación gráfica de esta onda distorsionada, viene dada por la figura 4. Siendo I1 la onda equivalente sin distorsión, e I la onda real distorsionada. 
Para valorar la cuantía de la distorsión armónica existen diversos parámetros, siendo uno de los más empleados la tasa de distorsión armónica (THD), tanto de tensión como de intensidad. La expresión general que nos proporciona el THD es: 
Donde:
THDI = tasa de distorsión armónica de intensidad.
THDV = tasa de distorsión armónica de tensión.
I = intensidad del armónico fundamental (50 Hz).
In = intensidad del armónico n.
V = tensión del armónico fundamental (50 Hz).
Vn = tensión del armónico n.
Además de el THD, es importante conocer el orden de los armónicos generados por el convertidor, ya que el efecto de cada uno de ellos es muy diferente en el resto de la instalación. Debido al desfase de 0º, 120º y –120º, del sistema trifásico de corrientes, al multiplicar estos por el orden de cada armónico respectivo, salen sistemas de secuencia directa, inversa y homopolar, según se observa en la tabla adjunta (tabla 3): 
El efecto de los armónicos de secuencia homopolar, como sólo se pueden cerrar por el neutro, es sobrecargar el mismo, debiendo prestar especial cuidado en su dimensionamiento en las redes donde estén presente este tipo de convertidores.
Los armónicos de secuencia directa crean pares parásitos inversos en los motores, provocando sobreesfuerzos y calentamientos.
Siguiendo el caso del rectificador de la figura 2, la onda de intensidad absorbida por éste tiene un THDI (%) = 28,5. Evidentemente cuanto más alto es el THDI más contaminada estará la intensidad absorbida por el convertidor.
Esta deformación en la onda de intensidad es la responsable de los problemas que puedan haber con los dispositivos colocados en serie, aguas arriba del variador. Pero , además, si la potencia de cortocircuito de la red no es lo suficientemente grande (es decir, su impedancia no es lo suficientemente pequeña ), las intensidades armónicas provocarán caídas de tensión que deformarán la onda de tensión, lo que ocasionaría problemas con los dispositivos colocados en paralelo con el variador.
Esta distorsión en la onda de tensión es muy difícil de cuantificar, y en todo caso dependerá de la topología de la red. Como norma general, para evitar este tipo de problemas, alimentaremos el variador electrónico de velocidad empleando la menor longitud de cable y la mayor sección posible. Deberemos también sobredimensionar el neutro para este tipo de instalaciones, por las razones anterior-mente comentadas. Será conveniente agrupar este tipo de cargas no lineales.
Si estas medidas no fuesen suficientes, provocando aun así problemas, tendríamos que acudir necesariamente a la instalación de un filtro.
Resonancia con los equipos de compensación de energía reactiva
Este problema también es típico de la instalación de estos equipos convertidores. El variador se comporta como una fuente generadora de armónicos, situándose en paralelo la red de alimentación y la batería de condensadores, tal y como se muestra en la figura 5.
Siguiendo con el ejemplo de la figura 3, consideraremos que tenemos conectado a la red una batería de condensadores Pc = 35 KVAr.
La frecuencia de resonancia vendrá dada por la expresión: 
f = frecuencia de resonancia en Hz
Scc = potencia de cortocircuito de la red en KVA
Pc = potencia de la batería de condensadores en KVA
L = inductancia de la red en Henrios
C = Capacidad del banco de condensadores en Faradios
Como cálculo aproximado despreciaremos la impedancia de cortocircuito de la red de media tensión y de los cables de baja tensión al ser éstas muy pequeñas. Consideraremos por tanto, sólo la impedancia de cortocircuito del trasformador. Según las normas CEI, podremos considerar: 
donde:
Zcc = impedancia de cortocircuito del transformador en Ohms
Rcc = Resistencia de cortocircuito del transformador en Ohms
Ucc % = tensión de cortocircuito del transformador en %
U = tensión nominal del transformador en el secundario en V
S = potencia aparente del transformador en VA
PCU = pérdidas en el cobre del transformador en W
IN = intensidad nominal del transformador en el secundario en W.
y por tanto la reactancia de cortocir- cuito vendrá dada por: 
La inductancia del transformador la obtendremos de: 
donde Xcc es la reactancia de cortocircuito del trafo y w = 2pf
Y la capacidad del banco de condensadores por: 
donde P es la potencia del banco de condensadores, U es la tensión nominal y w = 2pf.
Sustituyendo los datos, obtenemos una frecuencia de resonancia de:
f = 1078 Hz.
Si la impedancia de la red o la capacidad de los condensadores aumentasen, la frecuencia de resonancia disminuye.
Cambio de fase de la onda de entrada
Este método de reducción de armónicos requiere que se disponga de dos o más dispositivos generadores de armónicos. Si los dos dispositivos están conectados en el mismo punto, el efecto de los armónicos será aditivo, pero si mediante un transformador, conseguimos desfasar una de la ondas 180º, el efecto común de ambos dispositivos, será substractivo, minimizando o eliminando el problema, según se muestra en la figura 6.
Esta solución obliga a que los variadores de velocidad y los motores sean de una potencia parecida, y además que su ciclo de carga también sea parecido, obte niéndose la mayor eficacia cuando ambos son iguales. Otra solución practicable es intercalar el transformador en el variador de mayor potencia de la planta, y que sea éste el que compense a los más pequeños.
En la figura 7 se observan las formas de onda del quinto armónico (f = 250 Hz) intercalando un transformador DY 5, según figura 6, que introduce un desfase entre primario y secundario de 150º. Como se puede apreciar, la disminución del valor máximo de la onda resultante en el punto 3 es de casi de un 75%. Además con este trafo se consigue el efecto adicional de eliminar los armónicos homopolares (múltiplos de tres), ya que estos no se pueden cerrar por el trafo. 
Si el trafo incorporado hubiese sido un Dd6, (desfase = 180º) la onda resultante en el punto 3 se hubiese anulado (considerando motores y convertidores de igual potencia).
Con un transformador que aplique un desfase de 30º, se obtienen reducciones del THD de hasta un 60%.
Normativa aplicable
En España la única normativa aplicable son la norma UNE-EN 50160 “Características de la tensión suministrada por las redes generales de distribución” además de UNE 21248/6-1996 donde se indica cómo realizar el cálculo del THD.
Resumen
Cuando nos encontremos una instalación con síntomas de estar contaminada por armónicos, deberemos primero realizar un análisis de la misma siguiendo los siguientes pasos:
a) Localizar las posibles fuentes de armónicos (Variadores, SAI, Rectificadores, etc.)
b) Efectuar las mediciones de los armónicos. En principio cualquier parámetro sirve. En el artículo se han visto el análisis de Fourier y el THD. Estas mediciones se realizarán mediante un analizador de redes.
c) Efectuar la simulación de la red. En el mercado existen diversos programas adecuados a tal efecto.
d) Simular variaciones en los parámetros de la red, tales como Potencia de cortocircuito, cargas elevadas, bancos de condensadores, etc. Esto nos ayudará ha determinar el comportamiento de nuestra red en diversas circunstancias.
Una vez determinados todos estos puntos anteriores, procederemos a buscar la solución adecuada, siguiendo también los siguientes pasos:
a) Modificar la topología de la red.
b) Utilizar rectificadores de 12 pulsos. Ya que esto provocaría armónicos de orden 13 en adelante.
c) Desintonizar el circuito variando la potencia del banco de condensadores.
d) Utilización de filtros.
e) Inclusión de trafos de desfase.
f) Es recomendable la utilización de bancos de condensadores con tensiones superiores a las de la red.
g) Para que los filtros no se sobrecarguen por corrientes a la frecuencia de sintonización, es recomendable sintonizar el filtro ligeramente menor al armónico deseado.
